1. Application exempla
1）Splicing tabula
In annis 1960, Toyota Motor Company primus technologiam blank sartor iuncta adoptavit. Duas vel plures laminas coniungere est a glutino simul ac deinde imprimere. Hae schedae diversas crassitudines, materias et proprietates habere possunt. Ob magis magisque altiora requisita ad autocinetum operandum et functiones sicut industria salutaris, tutelae environmental, salus pulsis, etc., technologiae sartor glutino magis magisque attentum attraxit. Tabula glutino uti potest macula glutino, mico ludibrio welding;laser welding, consectetuer arcu glutino amodo etc.laser weldingmaxime in investigationibus externis et in codicellos iuncta formatio sartoris iuncta est.
Comparando experimentum et calculi proventus, eventus sunt in bono consensu, rectitudo caloris fons exemplar comprobans. Latitudo commissurae firmae sub diversis processibus parametri computata est et pedetentim optimized. Denique trabes energiae 2, 2 ratio adhibita est, duplices trabes in parallelis dispositae, magna vis trabes in medio pugillo commissurae sita erat, et parva energia in lamina densa posita erat. Efficaciter potest reducere latitudinem globi. Cum duo radii inter se gradus 45 sunt. Dispositis, trabes in laminam crassam et tenuem laminam agit. Ob reductionem diametri calefactionis efficiens, latitudinis etiam pugillo decrescit.
2）Aluminium ferro dissimiles metallis
Hodiernum studium conclusiones sequentes trahit: (1) Cum radiorum energiae ratio augetur, crassitudo mixti intermetallici in eadem positione areae conglobati/aluminii mixturae paulatim decrescit et distributio fit magis regularis. Cum RS=2, iacuit crassitudo interfaciei IMC inter 5-10 microns est. Maxima longitudo gratuiti "acus-similis" IMC inter 23 microns est. Cum RS=0.67, crassitudo iacuit interfaciei IMC infra 5 microns est, et maxima longitudo gratuiti "acus-similis" IMC est 5.6 microns. Crassitudo compositorum intermetalticorum signanter reducitur.
(2)Cum laser dual-trabs parallela pro glutino adhibetur, IMC ad interfaciem globi/aluminii mixturae magis irregularis est. IMC crassitudo in strato globi/aluminii mixturae interfaciei prope chalybem/aluminium stannum interfaciei iuncturae crassior est, cum maxima crassitudine 23,7 microns. . Ut trabes energiae proportio augetur, cum RS=1.50, crassitudo IMC stratorum in pugillo/aluminii mixturae interfaciei, adhuc maior est quam crassitudo compositi intermetallici in eadem area Vide duplicem trabem.
3. Aluminium-lithium mixturae T-articuli informibus
Quoad proprietates mechanicas laser articulis 2A97 aluminii mixturae iunctas, investigatores microhardness, proprietates distrahentes et proprietates lassitudines studuerunt. Proventus test testantur: zonam firmae laseris iunctam iuncturam 2A97-T3/T4 aluminii stannum graviter emollitam esse. Coefficiens est circa 0,6, quae maxime comparatur ad solutionem et difficultatem subsequentem in praecipitatione confirmandi tempus; vires coefficiens aluminii 2A97-T4 fibra laser-6000 iunctarum iunctarum ab IPGYLR-6000 fibra, sed plasticitas humilis est, dum fibra IPGYLS-4000laser weldingRobur coefficiens laser iuncta 2A97-T3 aluminium mixturae circa 0,6; porum vitia sunt, unde lassitudinis rimas in 2A97-T3 aluminium mixturae laser artuum iuncta sunt.
In synchrono modo, secundum morphologias cristalli varias, FZ maxime componitur ex crystallis columnaribus et crystallis aequilongis. Crystallos columnares habent incrementum EQZ epitaxialem orientationem, earumque directiones incrementi perpendiculares sunt ad lineam fusionem. Causa est, quia superficies frumenti EQZ particula nucleationis prompta facta est, et calor dissipationis in hanc partem velocissima est. Ideo primus axis crystallographicus verticalis fusionis lineae potiore crescit et latera restringuntur. Cum crystalla columnaria ad centrum mundi crescunt, structurae morphologiae mutationes et dendritae columnares formantur. In medio pugillo temperatura piscine fusilis alta est, calor dissipationis in omnes partes eadem est, et grana in omnes partes equaliter crescunt, dendritas formantes equiaxes. Cum axis primus crystallographicus equiaxed dendritarum prorsus tangat cum plano specimine, conspicuum florum instar granorum in periodo metallographico observari potest. Praeterea, supercoolratione partium localium in zona conglobata affectae, vincula bractearum bractearum plerumque apparent in commissurae complexionis synchroni modo compaginatis iunctae, et granum morphologiam in globo aequiaxato differt a. granum morphologiam EQZ. Eadem specie. Quia processus calefactionis modi heterogenei TSTB-LW diversus est quam modus synchroni TSTB-LW, manifestae sunt differentiae in macromorphologia et microstructure morphologiae. Modus heterogeneus TSTB-LW T formatum iuncturam duos cyclos thermarum expertus est, ostendens qualitates piscinae duplices fusilis. Est manifesta fusio secundae lineae intra pugillum, et stagnum liquefactum ex conductione scelerisque glutino parva est. In modo heterogeneo TSTB-LW processu, penetratio alta ingluviem afficitur calefactione processus conductionis scelerisque in glutino. Dendrites columnares et dendrites equiaxes prope fusione secundae lineae pauciores limites subgraves habent et in crystallis columnaribus vel cellulosis transformantur, significans processum calefactionis conductivitatis scelerisque glutino caloris curationis effectum in profunda penetratione weldis habere. Et granorum magnitudo dendritarum in centro pactionis scelerisque conductivorum est 2-5 microns, quae multo minor est quam magnitudo dendritarum granorum in centro profunditatis pactionis (5-10 microns). Hoc maxime refertur ad maximam calefactionem in utroque latere calefactio. Temperatura comparatur ad refrigerationem subsequentem.
3) Principium bipertitum laseris pulveris cladding welding
4)Princeps solidum iuncturam viribus
In bipertito laseris pulveris depositionis experientiam glutino, cum duae trabes laserae iuxta filum pontis utrinque distribuantur, amplitudo laser et substrato maior est quam unius tignis laser pulveris depositionis glutino; et inde solida ad filum pontis perpendiculum sunt. Directio filum relative elongatum est. Figura 3.6 monstrat compages solidiores ab uno trabe et bipertito laseris pulveris depositionis glutino obtento. In processu glutino, utrum bipes sitlaser weldingmodum vel unius trabemlaser weldingmethodus, quidam lacus fusilis in materia basis per conductionem caloris formatur. Hoc modo, fusilis basis materialis metallica in piscina fusilis formare potest vinculum metallicum cum liquefacto sui fluxu mixturae pulveris, quo glutino assequuntur. Cum duplicem trabem laseris ad glutino adhibens, commercium inter trabem laseris et basis materialis est commercium inter areas actionis duarum radiorum laserarum, id est commercium inter duos piscinas fusiles a laser in materia formatas. . Hoc modo, nova fusione resultans Area maior est quam trabes uniuslaser weldingut solida compagibus dupliceslaser weldingsunt plus quam una-trabemlaser welding.
2. High solidabilitatem et repeatability
In uno trabelaser weldingexperimentum, cum centrum maculae laseris in filum micro-ponticum directe agat, filum pontis altissimum requisita habet.laser weldingprocessus parametri, ut inaequale energiae laseris densitatis, distributio et crassitudo pulveris mixturae inaequalis. Hoc ad fracturam filum deducet in processu glutino et etiam directe causa filum pontis ad vaporandum. In bipertito laser welding methodo, quia macula focused centra duorum radiorum laserarum in filis micro-pontis directe non agunt, restricta requisita ad processum laseris glutino parametri pontis fila reducuntur, et sudabilitas et repeatability valde melior. .
Post tempus: Oct-17-2023
